大凌河白石水库淤积分析(金宝琛,王立强,刘宇聪)

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大凌河白石水库淤积分析

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金宝琛王立强刘宇聪
,TQRU"A6M0(辽宁省水利水电勘测设计研究院)

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摘   要  本文介绍了大凌河白石水库泥沙设计中,排沙运用方式、死水位及底孔泄流规模的确定原则及方法,采用2种数模计算和物理模型比较的库区淤积量及库容变化过程。对库区纵、横向淤积形态,坝前区冲刷漏斗形态、尺寸及干、支流三角洲的关系进行了分析研究。
P.a!y |8b Aw-~0关键词  排沙运用方式;淤积年限;库沙比;拦沙率;淤积形态;冲刷漏斗

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1 工程概况及水沙特性

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  白石水库(图1)位于辽宁省北票市上园乡附近的大凌河干流上。水库控制流域面积17649km2,占大凌河流域面积23263km2的76%,总库容16.45亿m3,是以防洪、灌溉和城市供水为主,兼顾发电的控制性骨干工程。库区主要由大凌河干流及NFDA2牛河支流组成,NFDA2牛河库容占总库容的9.5%。白石水库为碾压混凝土重力坝,最大坝高50.3m,坝长513m。为有利于泄洪排沙,设置12个排沙底孔,尺寸为4×7m(宽×高),底坎高程96m。另设11孔溢洪道,每孔宽12m,堰顶高程115m。底孔、溢洪道的泄量及各特征水位下库容见表1。

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图1    白石水库平面图水利论文Y6}0v7U o dRv)j)s

  据大凌河站1955~1992年实测资料统计,多年平均水量11.85亿m3,输沙量2143.43万t,悬沙d50=0.0204mm。输沙量年际间变化较大,1962年输沙量为10695.71万t,1992年输沙量210.62万t,两者相差50.8倍。输沙量在年内的分配极不均匀,沙量主要集中在汛期,6~9月的输沙量占全年总量的96.7%,而同期水量仅占66.7%。其中7、8两月是洪峰多发期,该两月输沙量占全年沙量的81.2%。而一次洪水的沙量又往往占很大比重,如1962年7月25日~29日一次洪水的输沙量竟达7812.2万t,占该年输沙量的73%。大凌河来沙的另一特点是支流牦牛河流域面积只有4317km2,仅占水库控制面积的24.5%,但来沙量却占入库泥沙的54.2%,因此,支流牦牛河的来沙尤其应得到重视。水利论文h P'?B'^S{^-Nq6O

表1    泄水建筑物尺寸、泄量及库容表

by ?9hn`1SU0

名 称孔数及进口尺寸死水位水利论文bp0?F ^'U
108m
堰顶高程水利论文C-KKJ!]9m9WLJ
115m

各水位下的流量(m3/s)

d TPb$giy0

防限水位
K/?P7J9|/rO0125.6m
正常高水位
.]Z&ZN1@0127m
设计洪水位
j`}-m6a~0132.27m
最高洪水位
+i$l }K"CM6D,DBww0133.88m

底 孔12.4×7m269438825187533558876013
溢洪道11.12×15.8m00836099001760020613
各水位下的库容(亿m3)1.33.088.910.014.7716.45

2 排沙运用方式水利论文pg [ |,f dRG#p

  多沙河流水库泥沙调度运用方式,一般从两方面来论证确定:
}|'x1xI-m6x~1j9m0  1)从水库寿命,即淤积年限应不短于主要挡水建筑物(大坝)的设计基准期,要求采取适当的排沙运用方式。水利论文+}wzlUZ:uZSB
  2)从水库任务出发,为要保证设计水平年的水库效益和调节水量,通过选择合理的排沙运用方式,提高水库排沙比以保持一定的调节库容。
9Tr e*rFCq,c0  水利水电工程主要水工结构设计基准期,规范规定为100~50年,大型水库工程应取100年。以兴利为主要目的的综合利用水库,淤积年限应视为正常蓄水位以下库容(V)全部淤满的时间(T)。
,M6j?%_ax't1@r.X0  多年平均入库沙量Ws(以体积计)及平均拦沙率β%一定,则有

`rl!_:{v2`7N4Q0

T=(100·V)/(β·Ws)=(100·V)/(100-η)Ws=100K/(100-η)

l2BjHx1T}e8b$K0

其中  K=V/Ws为库沙比,η%为平均排沙比。水库平均排沙比与其运用方式有关,文献[3]统计国内55座水库实测泥沙资料(本文增添闹德海水库资料),并点绘库沙比K~淤积年限T关系(图2),以β%作参证数,可以得到不同运用方式的平均拦沙率β%或平均排沙比η%范围:
*X"vBxxLtv$\0  i. 蓄洪拦沙水库β=100% η=0;
PmF \k&M9L0  ii.汛期降低水位运行水库β=50~70% η=30~50%;水利论文!wk&xZ d0bw_S
  iii.先蓄洪后改为蓄清排浑水库β=25% η=75%;
4g+e"z-E)rS0  iv.蓄清排浑及敞泄自由滞洪水库β=10% η=90%;

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图2 库沙比K~淤积年限T关系图水利论文Y$K8T UQt

  白石水库正常蓄水位127.0m以下库容10亿m3,干、支流多年平均入库沙量1746.7万m3,上游修阎王鼻子水库后减为1400.2万m3。淤积年限按100年计,考虑到阎库库容小(1.97亿m3),经若干年达到冲淤平衡后,拦沙率β=0,白石入库沙量将恢复天然状况,故取修库后折中的1574万m3为白石平均入库沙量,则按上式即可反算平均排沙比为36%,参考国内其他水库经验,白石水库可以采用汛期降低库水位排沙的运行方式。
C,~qt-]IxF7[0  另外,白石水库泥沙设计水平年采用30年,即以30年淤积水平来确定水库工程规模和效益。经初步水利计算,白石水库30年淤积后必须还保持7亿m3左右正常库容,才能调节将近5亿m3水量,满足设计的工农业用水要求。换言之,水库正常蓄水位以下30年淤积量应控制在3亿m3左右。1955~1992年的38年系列中,前30年的入库沙量为4.98亿m3。故排沙比应控制在35~40%。设定几种汛期排沙方案进行试算后,确定运用方式为:以蓄洪为主,遇20年一遇(洪峰流量10700m3/s)以上洪水时,降低库水位至死水位108.0m集中排沙(大致为30年内有3次),凡20年一遇以下的中、小洪水则蓄洪运用,并利用弃水适时打开底孔排泄异重流泥沙。水利论文ymiQVs8brbwb m
  按照运用方式在汛期洪水过程中降低水位排沙的1962、1963、1969年的排沙情况详见表2。三年沙峰期排沙量达1.092亿t,排沙比高达70.5%。即使按年量统计,排沙比亦为65.7%,说明利用大洪水过程,多来多排,效果十分明显,如果前期淤积较多,本次又提前预泄,水位降得快,降得低,则排沙期的冲沙效果好,像1969年汛期,排沙比大于100%,否则效果差。模型试验曾测取1962年7月22日~8月5日整个洪水过程的进、出库含沙量,发现当库水位降至112.86m时,出、入库含沙量之比(S/S)达到100%,再降至108m时,含沙量比上升至200%以上。另外,库区淤积发展到后期再遇相同洪水,其排沙比普遍高于建库初期。水利论文6L {0x@4f5x7qdf2N2x1S

表2 大洪水年集中排沙效果对照表水利论文-V5fn5H@G0GL


1962

1963水利论文&hi`1gD


1969

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三年合计

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排沙期水利论文,O+y%r.xyK!LpU

全年水利论文 n6C(V:[E

排沙期全年排沙期全年排沙期全年

入库沙量(亿t)0.8811.1680.4820.5860.1850.3311.5482.085
出库沙量(亿t)0.668 0.8720.1930.2100.2310.2881.0921.370
淤积量(亿t)0.2130.2960.2890.376-0.0460.0430.4560.715
排沙比(%)75.874.740.035.8124.987.070.565.7

  底孔泄流规模是排沙运用方式得以实施的重要条件。白石水库迳流资源量不大,要满足供水任务,非蓄洪不可,大凌河沙多,又不得不排。为减少对供水的影响,必须利用大洪水集中高强度排沙,底孔的大小和位置便成为关键。白石水库底孔底板高程96m,高于河床2m,其泄流规模经过计算和模型试验方案比较确定,为12孔4×7m,死水位108m下泄量达到3年一遇的2694m3/s,最大泄量6013m3/s。
a.D J$O'aW0  排沙运用规定20年一遇以上洪水须降低库水位集中排沙,并利用预报,提前预泄,容易和下游防洪产生矛盾,因为水库就是要将下游防洪标准由20年一遇提高到50年一遇,锦县断面组合流量必须小于安全泄量11900m3/s,。不考虑排沙的洪水调节,防限水位125.6m起调,全开12孔底孔,当库水位上升到126.9m时,底孔关闭6孔,持续5.6h后再全开泄洪,这是与下游区间洪水错峰;考虑排沙情况,水库由防限水位125.6m泄到死水位108.0m的时间,必须安排在区间洪峰之前,最好在入库洪峰之前泄空,然后再错峰壅水和敞排。如区间洪峰和入库洪峰遭遇,关闸时正好把洪峰拦在库内,这是最不利情况,则需降水冲刷后再延长开闸时间,直到取得一定排沙效果为止。一般情况下,根据以往资料分析入库洪峰很少和下游区间洪峰相碰,所以矛盾不是很大。水利论文k\"d ^6i,Q

  要处理好排沙和兴利、防洪的矛盾,很大程度上依赖对上、下游洪峰的预报,建立水情自动测报系统。大凌河流域多局部暴雨,给洪水预报带来困难,如暴雨中心在中游,干支流、上下游的洪峰峰现时间会很接近,故不便用上游站洪峰来预报。按暴雨中心位置分区,用10处雨量站求取前期平均日雨量,点绘洪峰和流域降雨的关系,如图3所示。当上游10处雨量站前期平均日累积雨量达到80mm以上,且当朝阳、大凌河(控制面积较大的两站)平均日累积雨量也达到80mm时,大凌河站即有可能发生10000m3/s洪峰,实测38年系列中唯有1962年、1963年和1969年属此情况,这只是粗略的预报方法,仅供排沙使用,今后在实践中可以逐步完善。

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图3 十站平均日雨量P—入库洪峰流量Qm关系图

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3 淤积量及库容变化

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3.1 计算方法水利论文"QmCk!@h
  采用张启舜等编制的《河流与水库泥沙冲淤过程计算数学模型》,把白石水库连同上游97km的阎王鼻子水库一起计算,并采用杨国录《SUSBED-2》数学模型复算,同时委托水科院泥沙所进行“白石库区整体模型及坝前区局部模型试验”。水利论文x6Pq IbheI\9X
  资料采用实测1955~1992年共38年水、沙系列,按此系列周而复始计算100年,其中1962、1963、1969年洪峰流量超过10700m3/s,按照运用方式要求进行降低水位排沙。水利论文0HM%T-v6d#X/^#J
3.2 淤积发展过程水利论文Cm ak tK}s
  由表3可见,三种方法成果很接近,反映的淤积发展过程趋势是一致的,30年后,随着水库淤积向坝前发展,水库排沙比逐年增加,到100年时,平均排沙比可达44.7~52.5%,而100年中的后50年,排沙比已经达到55.7%(张启舜模型)~68.8%(模试)。前15年排沙比较大,这是因为其中有3个大水年进行降低水位冲沙的结果,即使如此,前15年的淤积量仍达到3.41亿t,是100年总淤积量的30%,相当于后50年的淤积量,也可看出水库淤积强度初期大,后期逐渐减少的规律。计算及试验的排沙比和国内已成水库中采用汛期降低水位排沙运用方式的碧口、龚咀、石泉等很相似。

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表3 计算和模型试验淤积量成果对比表

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排沙比(%)水利论文!Om P X0C {(f


淤积量(亿t)

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15年30年50年100年15年30年50年100年

张启舜法37.133.037.044.73.414.417.5211.20
杨国录法44.041.242.9544.923.184.087.1311.76
模型试验37.032.841.152.53.494.497.129.77


i%E q.otP"Z9I0表4 正常蓄水位127m以下库容变化表水利论文M5a#PqR'D


时 段库 容(亿m3)原始库容损失率平均年损失率
(年)剩余库容损失库容(%)(%)

010.0
0~157.8462.15421.51.4
0~307.0992.90129.00.97
31~505.5701.52915.30.76
51~1004.0121.55815.60.31
0~1004.0125.98859.90.60

3.3 库容各时段变化水利论文t5j]L tY
  正常蓄水位127m以下库容各时段变化情况如表4。由表4可见,建库初期库容年损失率大,之后逐渐减缓,后50年内仅为0.31%,多年平均库容年损失率为0.6%。计算结果表明100年时水库远未达到冲淤平衡,尚有4.0亿m3库容,只要维持大洪水年排沙的运用方式,水库寿命可达150年左右。前30年库容损失29%,127m以下剩余库容7.1亿m3,基本满足兴利调节之需,到50年以后,库容减少至5.57亿m3,应考虑替代水源工程或改变运用方式,增加高强度排沙次数来恢复有效库容,水科院模型试验结果及2种数模计算结果列于表5。

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表5 计算和模型试验库容比较表水利论文qCs&i]Q


110m下库容(亿m3)

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127m下库容(亿m3)

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15年30年50年100年15年30年50年100年

张启舜法1.2701.0040.5030.1927.8467.0995.5704.012
杨国录法1.0640.9160.4640.0077.679 7.0815.2932.905
模型试验1.2831.0080.4850.1817.6767.0355.3783.999

  由表5可见,张启舜数模和模型试验结果比较接近,库容最大偏差为3.4%。杨国录数模和张数模相比,前50年总库容相差不大,最大偏差不到5%,但到100年时,两者偏差达到27.6%,主要原因是计算方法和模拟图形不同,杨国录数模是水动力学法,当后段达到基本平衡时,泥沙则不断推向坝前,坝前淤积量大,图形为锥体淤积;张启舜数模是不平衡输沙计算,图形为三角洲淤积,保持有前坡段,坝前区不容易淤满。白石水库以蓄洪为主,坝前水位变幅不大,且模型试验结果表明,库区淤积形态为三角洲淤积,故采用张启舜法成果较为合适。

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4 淤积形态水利论文k+y t0KV"[TF8a

4.1 淤积纵剖面水利论文`B-bay
  计算及模型试验所得30年、100年干、支流淤积纵剖面如图4。三种成果中,张启舜数模与模型试验结果相近,杨国录数模有差别,其一在坝前,张启舜数模计算100年平均河底高程107.3m,低于死水位,杨法100年滩面高程达到118.7m,高于堰顶高程115m,这是由于两种模型的物理图形不同的缘故;其二在支流牦牛河入汇处,由于杨国录数模未作支流泥沙向干流上游倒灌处理,在口门下干流形成“二道堰”,BIO断面高程124.6m,其上游形成很陡的反坡,B13断面高程116.5m。水利论文1C6`+cW9d*t6kl
  模型试验淤积纵向形态为三角洲形,随着淤积发展,顶点不断向坝前推进。支流牦牛河来沙量是干流来沙量的1.69倍,支流库容远小于干流且河道比降陡,所以支流三角洲开始15年顶点就已在M3断面,距河口3km,其前坡脚进入4km宽的干流库区(距坝址仅13km),形成扇形淤积,在向下游发展的同时,还会向干流上游倒灌。由于干流来水量是支流的1.8倍,含沙量又小于支流,其水流挟沙能力足以输送支流进来的泥沙,一般情况下不会形成支流三角洲阻断干流的“二道堰”局面。除非整个库区已接近冲淤平衡,又遇到支流丰水丰沙,干流枯水的情况,支流泥沙才会阻断干流滩面再造床形成的主槽,而且当干流来水转丰时会再度冲开。

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图4 白石水库淤积纵剖面比较水利论文9W8`3U?4t O


He_CB d6c/]y0表6 淤积三角洲形态特征值表

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大凌河干流库段水利论文G ~:}^Nzzz e ?.D


牛河支流库段

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15年  30年50年100年15年30年50年100年

比降
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;u i f!vF7M?-S0
洲顶比降0.680.650.580.540.850.780.690.59

其中:

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顶坡段0.590.520.510.49

尾部段水利论文8_ ?Jp+q0aP T

0.910.850.720.64
三角洲前坡比降2.202.282.292.451.491.521.982.35
天然河道比降

0.982

n0\CLgW MG0

1.7水利论文+l:x;eHbTO


前坡脚所在断面B6B4B1B1B12B12B12B12
距坝里程(km)5.682.730013.5413.5413.5413.54
淤积高程(m)100.0797.6096.77103.9115.98118.13120.42123.95

顶点所在断面B11B10B9B7M3M2M1~M2M1
距坝里程(km)12.1210.679.246.7018.5116.7616.1515.54
淤积高程(m)114.25115.68117.90120.35123.41123.01125.60128.65

末 端水利论文dk3JLm

所在断面B29B32B33B36M11M11M12M12
距坝里程(km)39.4244.5045.4150.0528.7428.7430.2430.24
淤积高程(m)132.9137.50138.8143.8132.15132.31135.73137.29

   综合计算和模型试验观测结果,库区纵向淤积三角洲形态的特征值列于表6。水利论文e5M%^8CS(n"c9m
  随着库区淤积发展,洲顶比降逐渐变缓,干流天然河道为0.982‰,淤积15年后为0.68‰,100年后减缓至0.54‰;支流原始河床比降为1.7‰,淤积15年后为0.85‰,100年后减缓至0.59‰。水利论文|&[nO mD&vBL
  三角洲顶点位置由开始时的牦牛河口下(B11),逐渐移到距坝仅6.7km的B7断面。顶点处淤积高程已达120.35m,三角洲洲顶又可分为顶坡段和尾部段,分界点开始在B26(距坝35.72km),后移至B23(31.70km处),顶坡段水流接近饱和,床沙组成变化不大,再造床主槽中水流接近均匀流,所以比降较缓,100年时为0.49‰;而尾部段水流流态接近天然河道,淤积比降陡于顶坡段,100年时达到0.64‰。水库淤积末端位置大凌河干流在距坝39.4~50.0km的B29~B36断面。支流牦牛河的淤积末端位于M11(距坝28.74km)~M12(30.24km),淤积高程132.15~137.29m,可以看出支流比降陡,淤积上延范围就小。水利论文)cK ytb xD
  三角洲前坡脚位置,大凌河干流初时在B6(距坝5.68km),50年以后已到达坝前,模型试验B1断面平均河底高程100年时已达到103.9m(计算值为107.3m和118.7m),前坡段比降大致在2.28‰左右。支流牦牛河三角洲顶点在M3~M1之间,实际已靠近支流河口,其前坡伸展到干流库段中,受到干流洪水冲刷,挟带到下游,所以支流前坡不是一个完整的前坡段,30年以前干、支流前坡位置靠近,形成复合型前坡;30年后,随着干流三角洲向坝前推进,支流三角洲进入干流又不可能拦住整个4km宽的主流断面,遂被干流来水夷平,在掺入干流三角洲的同时,塑造了支流类似于冲积扇形态的头部位置比较固定的前坡段,其前坡比降和天然状态下支流冲积扇前坡比降接近,大致是1.99‰左右。水利论文[$x`%rK+C;Tl
  库区淤积使河床质变细,天然河道d50=0.162~0.245mm,库尾为0.31mm,水下边滩悬移质淤积物d50=0.04~0.08mm。模型测到建库46年后的库尾B30~B37(距坝40~51km)淤沙级配为0.058~0.062mm,坝前B2~B14(距坝16km)淤沙级配0.013~0.022mm。由于泥沙分厌果沿程越来越细,粒径小于分界粒径0.015mm以下的泥沙,为异重流带到坝前区的冲泻质淤积物。
2Q\EQv3T2a!`?04.2 横断面淤积形态
q/|Q sY5iAB,[B3aU0  模型试验结果,B30以上的库尾段,基本保持原河道形态,主槽、滩地均匀淤积;B30往下逐渐主槽淤得多,成水平淤积,金岭寺铁桥B20(26.3km)以下,滩面有再造床的主槽,宽200m,深1~2m。河相系数801.gif (1124 bytes)。主槽最深处为6m位于B13断面右侧。同时水流分汊,中间另有500m宽浅槽,到B5断面主槽变宽浅,平均深1~2m,宽却有800~1000m。河相系数=24。以B1断面为代表的坝前段则平淤无主槽。支流牦牛河M4断面平淤后冲出1200m宽,2~3m深主槽,到河口M1断面平淤有800m宽,不到1m深主槽。水利论文"Jmo)Y~;T p/qS _
4.3 坝址深水底孔前的淤积形态
x;N'\7_Lf)U0  在底孔关闭期间,坝前基本上是平淤,而且底孔所在的右侧高于左侧1~2m。
f.Fnsd^6l!{0R0  底孔闸门开启,即出现梯形冲刷漏斗,上口宽,下底窄。流量大、开启孔数多则漏斗尺寸大。2000m3/s以下中小流量,开2~4孔闸门,漏斗底宽30~75m,底高程94.0~95.0m,低于底槛96.0m高程,两侧边坡0.13~0.23,纵向延伸小于100m。大流量泄流时,开孔部位发生冲刷,漏斗底宽110m左右,但两侧滩地均发生淤积,冲刷漏斗横向坡度变化较大,从0.12~0.19,平均0.16,一般流量大,横比降则缓,横向可见两级比降,下陡上缓。冲刷漏斗纵向坡度约为0.1左右。水利论文 HB&i!V)d

5 结论水利论文 C)y"r&N!ztV

  1.在多沙河流水库的泥沙处理措施中,除了要设置一定规模的泄流排沙建筑物外,采取合理的运用方式是十分重要的。试验和计算成果均表明:二十年一遇10000m33/s以上大洪水,降低库水位排沙,效果是十分明显的,特别是运用到40年以后,能使有效库容得到较好的恢复。
Kp3g7d'@5L&k d0  2.按照推荐的上述运用方式进行水库调度,则白石水库的淤积平衡年限大于100年,而且一旦库容淤损严重还可以通过增加降低库水位排沙的次数来恢复有效库容。
z%N4R+I}`F]0  3.多沙河流水库的泥沙调度运用方式,必须从水库主要任务出发,并且协调防洪、兴利和排沙之间的矛盾。若是兴利为主水库,考虑远、近期结合,既要有100年以上的寿命(大库),保留一定的远景有效库容,也要照顾近期、中期设计水平年的兴利效益,则泥沙采用多年调节方式,选择一个适合的“排沙比”及与之相应的排沙运用方式;若是防洪为主水库,要协调上、下游矛盾,既要有抗御一定标准洪水的能力,确保下游安全,甚至为下游河道减淤改善行洪条件预留一部分库容;也要按照库容损失的规律,创造条件尽量避免库容损失,采用泥沙年调节的方式,达到长期保持有效库容的目的。水利论文B9zR ?$e ]hf
  4.白石水库正在施工,1999年汛后落闸蓄水。如能加强工程的各项水文、泥沙观测,则可藉以指导工程的实际运用。水利论文D+q:T}R+E

参  考  文  献水利论文 jx3^2P\3^!S4H#|wV

[1] 辽宁省水利水电勘测设计研究院。白石水库工程初步设计报告。1996.4.
H9P,S fM`xQu0[2] 中国水利水电科学研究院泥沙所。大凌河白石水库泥沙模型试验报告。1995.5.水利论文^*rab+Olku
[3] 水利水电工程泥沙设计规范编写组。水利水电枢纽工程泥沙问题分类报告。1992.11.水利论文0WJ.r k1C.q1Y
[4] 武汉水利电力大学。白石水库库区泥沙冲淤计算分析。1995.12.水利论文1c_*y EMt
[5] 辽宁省水利科学研究所。闹得海水库1970~1976年库区泥沙冲淤变化的初步分析。辽宁水利科技,1977.2.
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